(1)增加齒輪泵出口到單穩分流閥管道的通徑，從φ18mm增加到φ25mm，使油流在管中的流出速度由原來的10.3m/s降至5.3m/s，大大減少了內蒙叉車油液流經管道時的壓力損失，同時降低了振動和噪聲。

　　(2)電池箱前移，在不改變車架整體結構的情況下，節省的空間用來增加油箱容積，儲罐容量從100L增加到150L：另一方面，改變油箱進、出口間距，從300mm增加到800mm，保障了油液在油箱中得到充分的循環，不但增大了油箱的散熱面積，同時還提高了油箱的散熱效果。

　　(3)將變矩器油散熱器改為液壓油散熱器，在轉向器的回油路上設置，使其安裝位置保持恒定，通過發動機風扇強制冷卻。由安徽省鳳陽水槽廠生產的一體式散熱器與發動機共同使用，裝在液壓油散熱器的背后，位置與修改前一致；其水箱散熱面積22.5m2，散熱面積6m2，可保障發動機及變矩器油液散熱面積6m2。

　　(4)改變轉向液壓缸的結構，使用QT40-10球墨鑄鐵導向套支承代替原來導向套中的尼龍支承環，再增加一個斯特封密封件，同時將活塞支承由34mm改為28mm。

　　對改進型轉向液壓缸進行了單元測試，(1)對其進行了測試；將改進型轉向液壓缸裝入叉車轉向橋，使轉向液壓缸逐步強制加熱到120℃以上，此時轉向液壓缸工作正常，(二)無異響現象；(2)測試整機液壓系統的壓力損失；齒輪泵在無負荷狀態下出口壓力由原來的2.0MPa降低到1.5MPa，根據JB/T3300-1992標準，對整機按JB/T3300-1992標準，對整機進行全機熱平衡試驗，經1h42min整機運轉后，油液在90Y附近趨于平衡，而且發動機的水溫和變矩器的油溫都在正常工作溫度范圍之內。

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